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🔥 内容介绍
表皮层属性是描述多层油藏注水过程中流体流动特征的重要参数。本文提出了一种基于扩展流模拟器(ES)和多维尺度分析(MDA)方法计算注水条件下多层油藏表皮层属性的方法。该方法通过 ES 模拟获得不同注水速率下的注水井和生产井的压力响应数据,并利用 MDA 方法分析压力响应数据,提取表皮层属性。
引言
多层油藏注水开发是提高石油采收率的重要手段。表皮层属性,如表皮层渗透率和表皮层储层空间,是描述注水过程中流体流动特征的重要参数。准确计算表皮层属性对于优化注水方案、提高注水开发效果至关重要。
传统的表皮层属性计算方法主要基于井筒测试或井间对比的方法。这些方法存在数据量少、代表性差、计算精度低等问题。近年来,基于数值模拟和多维尺度分析的方法逐渐成为计算表皮层属性的新兴技术。
方法
本文提出的基于 ES-MDA 方法计算注水条件下多层油藏表皮层属性的方法包括以下步骤:
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建立多层油藏数值模拟模型:根据油藏地质资料、开发历史资料和注水方案,建立多层油藏数值模拟模型。
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进行注水模拟:在数值模拟模型中,设置不同的注水速率,进行注水模拟。
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提取压力响应数据:从注水模拟结果中,提取注水井和生产井的压力响应数据。
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进行多维尺度分析:利用 MDA 方法对压力响应数据进行分析,提取表皮层渗透率和表皮层储层空间。
结果
本文将该方法应用于某多层油藏注水开发实例。通过 ES 模拟,获得了不同注水速率下的注水井和生产井的压力响应数据。利用 MDA 方法分析压力响应数据,提取了表皮层渗透率和表皮层储层空间。
结果表明,该方法能够准确计算多层油藏注水条件下的表皮层属性。计算的表皮层渗透率和表皮层储层空间与实际情况吻合较好。
结论
本文提出的基于 ES-MDA 方法计算注水条件下多层油藏表皮层属性的方法具有以下优点:
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数据量大,代表性强
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计算精度高,能够准确反映表皮层属性的变化规律
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适用范围广,可用于不同类型多层油藏的注水开发
该方法为优化注水方案、提高注水开发效果提供了重要的技术支持。
📣 部分代码
% ==============================================================================================================% =======================================================================================================clear; clc; close all %clearing the console and the memory, and closing all graphical windows===============%%% setting the unit conversion constants - DONT CHANGE!!!global alphap alphatalphap=19.03;alphat=0.0003484;% setting the time vector size (must be an even number, to include falloff)dim=142/2;% setting the first timestept0=9.6d-6;deltat=10.0^(0.1);%%% setting the input parameters% initializing the number of layersnlayers=2;% setting oil and water viscositiesmio=2.3*ones(1,nlayers);miw=0.52;%*ones(1,nlayers);% setting the injection flow-rateqinj=100.0;% setting the wellbore radiusrw=0.108;%%% initializing the layer properties vectorskj=zeros(1,nlayers);hj=kj;%zeros(1,nlayers);phij=kj;%zeros(1,nlayers);cr=8e-5*ones(1,nlayers);co=1.138e-4*ones(1,nlayers);cw=4.04e-5*ones(1,nlayers);ct=kj;rskinj=rw*ones(1,nlayers);kskinj=kj;%zeros(1,nlayers);% setting layer propertieshj(1)=15.0;hj(2)=10.0;% hj(3)=7.0;kskinj(1)=200.0;kskinj(2)=200.0;% kskinj(3)=300.0;for j=1:nlayers% setting layer permeabilityif j == 1kj(j)=600.0;endif j == 2kj(j)=600.0;end% if j == 3% kj(j)=800.0;% end% setting layer thickness% hj(j)=20.0;% setting layer skin zone permeability% kskinj(j)=kj(j)*0.25;% setting layer skin zone radiusif (j == 1)rskinj(j)=rw+0.0;endif (j == 2)rskinj(j)=rw+0.0;end% if (j == 3)% rskinj(j)=rw+0.2;% end% setting layer porosityphij(j)=0.25;end%%% setting the relative permeability data% initializing the initial water saturationswi=0.25;% initializing the residual oil saturationsor=0.28;% water relative permeability datakrw(1)=0.000000000; krw(2)=0.004730000; krw(3)=0.009458000;krw(4)=0.014188000; krw(5)=0.018916000; krw(6)=0.023646000;krw(7)=0.028374000; krw(8)=0.033110000; krw(9)=0.037873000;krw(10)=0.042757000; krw(11)=0.047613000; krw(12)=0.052476000;krw(13)=0.058981000; krw(14)=0.066197000; krw(15)=0.073700000;krw(16)=0.082294000; krw(17)=0.095461000; krw(18)=0.110594000;krw(19)=0.127831000; krw(20)=0.148597000; krw(21)=0.173000000;% oil relative permeability datakro(1)=0.540300000; kro(2)=0.500145000; kro(3)=0.459990000;kro(4)=0.419835000; kro(5)=0.379685000; kro(6)=0.339530000;kro(7)=0.299375000; kro(8)=0.261046000; kro(9)=0.223727000;kro(10)=0.188473000; kro(11)=0.154791000; kro(12)=0.122027000;kro(13)=0.095422000; kro(14)=0.071638000; kro(15)=0.051815000;kro(16)=0.034833000; kro(17)=0.024335000; kro(18)=0.015993000;kro(19)=0.009207000; kro(20)=0.003933000; kro(21)=0.000000000;% transposing the relative permeability vectorskrw=krw';kro=kro';%%% computing the endpoint mobilitieslohat=kro(1)./mio;lwhat=krw(length(kro))./miw;% computing the fractional flow and total mobility datanlaysw=zeros(length(kro),nlayers);lambdat=sw;dfw=sw;for j=1:nlayers[sw(:,j),lambdat(:,j),dfw(:,j),ct(j)]=fill_data(length(kro),krw,kro,swi,sor,mio(j),miw,co(j),cw(j),cr(j));end% computing layer hidraulic diffusivitiesetaj=kj.*kro(1)./phij./mio./ct;% computing layer skin factorsSj=(kj./kskinj-1).*log(rskinj./rw);%%% computing pressure data[t,tp,pwf,deltapo,deltapl,qj] = compute_pwf(nlayers,dim,t0,deltat,rw,qinj,kj,hj,phij,etaj,ct,kskinj,rskinj,Sj,mio,miw,lohat,lwhat,sw,dfw,lambdat);% computing pressure derivative data[dpwf]=compute_derivative(t,pwf,tp);% % checking the results with the line-source solution%% a=alphap*qinj/2/kj(1)/hj(1)/lohat;% po=a.*log(t)+a*log(4*alphat*kj*lohat/exp(0.5522)/phij/ct/rw/rw);%%% plotting the results during injectionfigure(1)if (t(end)==tp)g1=loglog(t(1:dim),pwf(1:dim), t(1:dim),dpwf(1:dim));elseg1=loglog(t(1:dim/2),pwf(1:dim/2), t(1:dim/2),dpwf(1:dim/2));endg1(1).LineWidth=1.5;g1(2).LineWidth=1.5;a=round(log10(t(1))); a=max([10^(a) 1e-4]);b=floor(log10(tp))+1; b=10^b;c=min(min((pwf)),min(abs(dpwf))); c=10^log10(floor(c));d=floor(log10(max(pwf)))+1; d=10^d;axis([a,b,c,d])title('Pressure and Pressure Derivative during Injection')xlabel('t (h)')ylabel('P, deltaP (kgf/cm虏)')grid on% plotting results during falloff% figure(2)% g2=loglog(t(dim/2+1:dim)-tp,deltapo(dim/2+1:dim), t(dim/2+1:dim)-tp,dpwf(dim/2+1:dim));% g2(1).LineWidth=1.5;% g2(2).LineWidth=1.5;% axis([a,b,c,d])% title('Pressure and Pressure Derivative during Falloff')% xlabel('t (h)')% ylabel('P, deltaP (kgf/cm虏)')% res=[t(11:dim/2) pwf(11:dim/2) dpwf(11:dim/2) deltapo(11:dim/2) deltapl(11:dim/2)];% res=[res; t(dim/2+11:dim) pwf(dim/2+11:dim) dpwf(dim/2+11:dim) deltapo(dim/2+11:dim) deltapl(dim/2+11:dim)];%%% clearing the consoleclc% clearing some auxiliary variablesclear t0 deltat dim co cr cw ii j compsw swi sor alphap alphat a b c d g1 g2
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1 各类智能优化算法改进及应用
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2 机器学习和深度学习方面
2.1 bp时序、回归预测和分类
2.2 ENS声神经网络时序、回归预测和分类
2.3 SVM/CNN-SVM/LSSVM/RVM支持向量机系列时序、回归预测和分类
2.4 CNN/TCN卷积神经网络系列时序、回归预测和分类
2.5 ELM/KELM/RELM/DELM极限学习机系列时序、回归预测和分类
2.6 GRU/Bi-GRU/CNN-GRU/CNN-BiGRU门控神经网络时序、回归预测和分类
2.7 ELMAN递归神经网络时序、回归\预测和分类
2.8 LSTM/BiLSTM/CNN-LSTM/CNN-BiLSTM/长短记忆神经网络系列时序、回归预测和分类
2.9 RBF径向基神经网络时序、回归预测和分类
本文提出了一种使用扩展流模拟器(ES)和多维尺度分析(MDA)计算多层油藏注水条件下表皮层属性的新方法,通过注水模拟和数据分析提高了计算精度和代表性。研究结果表明,这种方法适用于优化注水方案并提升开发效果。
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