【路径规划】基于动态规划方法药物递送附Matlab代码和论文报告

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🔥 内容介绍

在浩瀚太空中,卫星的 “姿态”(即卫星在空间中的指向状态,如天线对准地球、相机瞄准目标天体)直接决定了其任务成败。无论是通信卫星需保持天线稳定对准地面接收站,还是遥感卫星要精准调整相机角度拍摄目标,都离不开高精度的姿态控制。

然而,太空环境充满挑战:太阳辐射压、大气阻力(低轨卫星)、天体引力扰动等 “干扰项” 会持续破坏卫星姿态,同时卫星搭载的传感器(如陀螺仪、星敏感器)会受噪声影响,无法提供绝对准确的姿态数据。传统控制器要么难以应对复杂干扰,要么无法处理测量噪声,而线性二次高斯(LQG)控制器,凭借 “最优估计 + 最优控制” 的双重能力,成为解决卫星姿态控制难题的核心技术。今天我们就从原理到应用,读懂 LQG 如何让卫星在太空中 “稳如泰山”。

一、先搞懂:卫星姿态控制为什么 “难”?

在拆解 LQG 控制器前,我们需先明确卫星姿态控制的核心目标与面临的两大核心挑战,这也是 LQG 技术诞生的背景。

1. 姿态控制的核心目标:“稳、准、快”

卫星姿态控制的本质,是通过调整卫星上的执行机构(如反作用飞轮、推力器),将卫星姿态维持在 “目标姿态”(或按预定轨迹调整),具体需满足三个要求:

  • 稳:抵抗太空干扰(如太阳辐射压),避免姿态剧烈波动(比如通信卫星天线指向偏差需小于 0.1°);
  • 准:姿态调整精度需匹配任务需求(如遥感卫星相机指向精度需达到 0.01°,才能拍摄清晰的地面图像);
  • 快:在姿态偏离目标时,能快速响应调整(比如卫星入轨后需在 10 分钟内完成姿态初始化,进入工作状态)。

2. 两大核心挑战:“干扰不可控 + 测量有噪声”

太空环境的特殊性,让姿态控制面临双重难题,这也是传统控制器的 “短板”:

  • 干扰复杂且持续:卫星在轨道运行中,会受到太阳辐射压(光子撞击卫星表面产生的压力,随太阳角度变化)、大气阻力(低轨卫星受稀薄大气摩擦,阻力随轨道高度波动)、三体引力(地球、月球、太阳的引力共同作用)等干扰,这些干扰无法完全预测,会不断 “拉扯” 卫星姿态;
  • 姿态测量有噪声:卫星通过星敏感器(拍摄恒星图像计算姿态)、陀螺仪(测量角速度)获取姿态数据,但星敏感器会受宇宙射线干扰产生 “测量噪声”(比如实际姿态角为 30°,测量值可能在 29.9°-30.1° 波动),陀螺仪会因器件误差产生 “漂移”(长时间测量后,角速度数据逐渐偏离真实值),导致无法直接获得 “真实姿态”。

简单说,卫星姿态控制就像 “在颠簸的海面上,蒙眼操控一艘小船对准灯塔”—— 既要抵抗海浪(干扰)的冲击,又要通过模糊的视线(带噪声的测量数据)判断航向,难度可见一斑。

二、LQG 控制器的核心逻辑:“先估计真实姿态,再做最优控制”

LQG 控制器并非单一模块,而是由 “卡尔曼滤波器(KF)” 和 “线性二次调节器(LQR)” 两个核心部分组成,前者负责 “从噪声中估计真实姿态”,后者负责 “基于估计结果实现最优控制”,两者协同工作,形成 “测量 - 估计 - 控制” 的闭环。

1. 第一步:卡尔曼滤波器(KF)—— 从噪声中 “揪出” 真实姿态

卡尔曼滤波器是 LQG 的 “眼睛”,它的核心作用是:结合卫星的运动模型和带噪声的测量数据,实时计算出 “最优姿态估计值”,解决 “测量不准” 的问题。

(1)卡尔曼滤波的工作原理:“预测 + 更新” 两步走

卡尔曼滤波器通过不断迭代 “预测” 和 “更新” 两个步骤,逐步逼近真实姿态,具体过程可理解为 “先猜后修正”:

  • 预测步:基于卫星的 “姿态运动模型”(描述姿态如何随执行机构动作和干扰变化的数学公式),预测下一时刻的姿态(比如根据当前角速度,预测 1 秒后的姿态角),同时估算 “预测误差”(因干扰和模型简化导致的偏差);
  • 更新步:获取下一时刻的传感器测量数据(带噪声),计算 “测量误差”(测量值与预测值的差值),再根据 “预测误差” 和 “测量误差” 的权重,修正预测结果,得到 “最优姿态估计值”—— 简单说,若传感器噪声小(测量可信),就多参考测量数据;若模型预测准(干扰小),就多参考预测结果。

⛳️ 运行结果

📣 部分代码

% gyro bias for sensor simulation

% parameters

I = p.I;

% LQR gains

L1 = p.L1;

L2 = p.L2;

% noises

sigd = p.sigd; % control disturbance standard deviation

% struct for dynamics

d.I = I;

d.invI = p.invI;

% struct for measurement model

m.r = p.r;

m.sigv = p.sigv;

m.sigu = p.sigu;

m.sigq = p.sigq;

w_meas = zeros(3, n);

% struct for mekf

mekf.sigq = p.sigq;

mekf.r = p.r;

prop.sigv = p.sigv;

prop.sigu = p.sigu;

mekf.prop = prop;

% initialize estimates

P_hat = zeros(6, 6, n+1); % estimated error state covariance

P_hat(:, :, 1) = p.P0_hat; % initial error covariance

beta_hat = zeros(3, n+1); % estimated gyro bias

q_hat = zeros(4, n+1); % estimated quaternion

q_hat(:, 1) = p.q0_hat; % initial estimated quaternion

for i = 1:n

% initial state (truth)

z = zarray(i,:)';

t = tarray(i);

% Measurement Model (apply noise to gyroscope and attitude measurements)

[w_tilda, b_tilda, betak_1] = measurement_model(z(5:7), z(1:4), m.r, dt, beta(:, i), m.sigv, m.sigu, m.sigq, p.dt_mekf, t);

beta(:, i+1) = betak_1;

w_meas(:, i) = w_tilda;

% Multiplicative Extended Kalman Filter

% y (measurement = corrupted truth) => q_hat and w_hat (estimate)

[q_plus, w_hat, P_plus, beta_plus] = MEKF(w_tilda, b_tilda, dt, q_hat(:, i), P_hat(:, :, i), beta_hat(:, i), mekf, t);

q_hat(:, i+1) = q_plus;

P_hat(:, :, i+1) = P_plus;

beta_hat(:, i+1) = beta_plus;

% controller

if strcmp(p.controller, 'LQR')

% Linear Quadratic Regulator

T = LQR(q_plus, w_hat, z(8:11), z(12:14), I, L1, L2);

elseif strcmp(p.controller, 'PD')

% Nonlinear PD Controller

T = PD(q_plus, w_hat, z(8:11), z(12:14), I, p.D, p.K);

elseif strcmp(p.controller, 'none')

% no controller

T = zeros(3, 1);

end

torque(:, i) = T;

% Actuator Model (apply noise to actuator)

T = normrnd(T, sigd);

d.T = T;

% RK4 algorithm

zarray(i+1,:) = RK4(odefun, t, z, d, dt);

% normalize and properize quaternion

zarray(i+1,1:4) = norm_prop(zarray(i+1,1:4));

zarray(i+1,8:11) = norm_prop(zarray(i+1,8:11));

end

end

🔗 参考文献

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