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在仿真过程中，首先建立了油罐的三维模型，并对其进行了网格划分。建立几何模型时对其进行适当的结构优化便于数值模拟过程，网格划分时对其施加一定的控制（如曲率和偏度）以提高网格质量，综合得到网格质量大于0.3。几何模型如图1所示，网格划分如图2所示。通过精细的网格划分和仿真设置，得到了其内部流场的速度分布、压力分布和相分布。油罐内初始相分布如图3所示，仿真计算1s后，气液分布、压力分布和速度分布分别如图4、5、6、7所示。关键词：FLUENT，油罐，VOF模型，计算流体力学，流体运动。图5 1s后速度分布。

此外，晶体塑性有限元仿真还能够考虑材料的微观结构特征，如晶粒取向、晶界、相分布以及滑移系统的活动，从而能够预测材料在细观尺度上的织构演化。在晶体塑性有限元中，首先在Abaqus中建立了单轴拉伸有限元模型如图1所示，材料被建模为包含大量晶粒的集合体如图2所示，每个晶粒都有其特定的晶体取向，并且每个晶粒的变形过程均考虑了滑移和孪晶的变形机制。综上所述，晶体塑性有限元是一种强大的数值模拟技术，能够深入分析晶体材料的塑性变形行为，为材料科学与工程领域的研究和应用提供有力支持。图4 单轴拉伸过程孪晶云图。

增强体从形态上分，常见的有纤维体与粒状体，从材料上分，有碳材料、硼材料、碳化硅及一些高聚物材料。现有的复合材料中的增强体以纤维体为主，以纤维体为增强体的复合材料有着比重小、比强度和比模量大等优点，纤维复合材料被广泛应用于汽车、飞机等民用领域以及战斗机、导弹等军用领域。在此案例中，模型包含为方形破片与纤维复合材料板材，为了能够表示不同铺层方向的材料力学性能，对不同铺层方向分别建模，为了节省计算量与计算时间，模型简化为1/2模型，同时在板材与破片接触的区域进行网格加密处理，建立好的有限元模型如图1所示。

多平台协同效率低下：Miads Civil擅长整体建模，可以很方便与设计规范衔接，是设计师的设计利器，但是要深入研究相关课题，Miads Civil的缺点就体现出来了，众所周知，ANSYS APDL在非线性分析和复杂工况模拟上更具优势，手动重新建立模型耗时较长，尤其是对于大型桥梁的整体建模；精细化数据提取：将Miads Civil模型中节点坐标、单元信息、材料本构、截面属性、荷载工况等关键参数输出到Excel表格中，形成“节点表”“单元表”“约束表”等标签页。第一步：Miads Civil模型数据的导出。

引入 HDF5 文件结构，替代早期版本基于文本的网格与数据文件，从而实现了更高效的 I/O 操作以及更强的后处理工具兼容性（如 ParaView、Matplotlib、h5py），同时支持复杂的热-力-相变-损伤耦合模拟；（2），damask 3.0前处理介绍，使用dream 3D的ebsd的建模，使用damask的内置的多晶模型进行建模。（1），damask 3.0版本使用介绍，基本文件解读，（材料属性文件，边界条件文件，几何模型文件）（3），damask 3.0版本双相模型使用入门案例。

由图 9 可知，当TEC电流从1A增加到4.5A时，LED最高温度先下降后上升，散热器温度却不断上升，这是因为 TEC 将热量从冷端转移到热端时，需要额外的输入功，这些功也会转化为热量，全部热量通过散热器传递到空气中。但是，散热器的散热能力有限，随着总热量的增加，散热器的温度不断升高，从而导致TEC 热面温度的升高，TEC 的工作效率q下降，更多的热量无法从冷面传递到热面，最终导致 LED 温度逐渐上升。LED、铜基板如图1所示，采用4*4阵列的LED布局，LED尺寸为1mm*1mm*1mm，功率为1W。

几何模型如图1所示，网格划分如图2所示。喷管是一种通过改变管段内壁的几何形状以加速气体的装置，使用FLUENT对某类似喷管的装置进行气液流动数值模拟，可以直观的看到装置内部气液流动情况和相分布，进一步可以通过详细的数值模拟可以对其进行不同结构参数和操作参数下的流场分析，探索更优结构参数及操作参数对其进行优化。喷管初始相分布如图3所示，数值模拟过程中给定入口流速，喷管吸入气体，初始压力分布如图4所示。计算迭代2000步时，喷管内云图显示相分布如图5所示，流线显示相分布迹线分布如图6所示。

三维用户自定义晶体模块包括用户定义边界和用户自定义点子模块，用户界面如下：图2.32 三维用户自定义边界晶体模块该模块用户需输入一个几何模型，具体流程如下：图2.33 用户自定义边界晶体模块生成流程图2.34 三维用户自定义点晶体模块该模块用户需将点导入到表格中，具体流程如下：图2.35 用户自定义点晶体模型生成流程三维离散型自定义晶体模块，可用于对任意形状(包括二维和三维)的带网格的模型使用用户输入的坐标点进行Voronoi晶体划分，用户界面如下：图2.42 三维离散型用户自定义点晶体模块。

在计算中，小编也发现侧壁垂直的模型建立起来比较简单，得出的结果也比较好，如下图所示，定向耦合的两个端口耦合效率区分度非常高的，波长1550nm处的区分度可以达到100%。到最后，总的来说，这篇推文通过简要的说明和图片来阐述一件事：铌酸锂光子器件在设计时要考虑加工带来的侧壁倾角的影响，这是需要进行分析的。而铌酸锂的寻常折射率。首先，第一种情况：侧壁垂直的情况。为了优化耦合距离，小编选取了铌酸锂实验样品比较常见的侧壁倾角=65作为考虑对象，并且采用参数扫描方式改变Lc，获得两个端口的耦合效率对比，如下图所示。

1. 光纤损耗特性的研究；在optisystem系统上构建仿真模型并验证其是否满足性能目标。计算损耗受限系统的中继距离，2. 采用标准单模光纤和直接调制的色散受限光纤传输系统, 计算中继距离。在optisystem系统上构建仿真模型并验证其是否满足性能目标。

电抗器工作于工频下，麦克斯韦力以电源频率的二倍频交变，磁致伸缩效应的变化基本正比于磁密的平方，因此电抗器的振动主频率为100Hz，故其振动位移曲线周期近似0.01s。然而，在实际运行中电抗器存在振动噪声问题，严重的振动噪声问题一方面影响附近居民正常生活，另一方面影响电抗器使用寿命，从而影响电力系统运行稳定性。仿真结果如下，如图1所示分别为电抗器铁心磁场、应力、位移分布云图，从图中可以看出在铁心拐角处出现磁场、应力、位移分布集中区，由于设置了底部约束，其振动位移分布主要分布于铁心上半部。

图3所示为单轴拉伸后的织构极图，图4所示为单轴压缩后的织构极图。可以看出，相比于拉伸变形，压缩过程中锥面滑移的活性更高因此其发挥了更大的作用去协调变形，而基面滑移活性有所下降，柱面滑移以及拉伸孪晶和压缩孪晶的变化趋势则与拉伸变形基本相同。图5所示为单轴拉伸过程中的应力应变曲线，图6所示为单轴压缩过程中的应力应变曲线。本文使用VPSC计算HCP金属钛合金的单轴拉伸和单轴压缩变形过程，实现钛合金拉伸压缩过程中的应力应变、织构演变以及滑移孪晶变形机制启动情况的预测，VPSC程序模拟过程如图1所示。

Flotherm 是一款由 Mentor Graphics（现为 Siemens EDA）开发的电子散热仿真软件，主要用于电子设备和系统的热分析和热设计。本次培训全程线上授课, 采用一对一或者一对多方式进行, 以视频方式授课，工程案例讲解，答疑，技术交流，学员需要自行准备电脑。Flotherm 以其强大的仿真能力、用户友好的操作界面和广泛的行业应用，成为电子散热设计领域的重要工具之一。网格技术：它采用了先进的网格技术，如SmartCells，以提高仿真的精度和效率。添加图片注释，不超过 140 字（可选）

通过数值模拟手段对其几何结构进行优化，探索得到其最优的结构参数和操作参数，主要评价指标为压降和单通道流量。通过精细的网格划分和仿真设置，模拟了多通道装置内部的流场特性，以云图方式显示了多通道装置内部流场的速度分布和压力分布。后续可以通过改变结构参数和操作参数对其进行更为细致的数值模拟，以进一步优化其流场分布效果，找到所需最优结构参数及操作参数。建立几何模型时对其进行适当的结构优化便于数值模拟过程，网格划分时对其施加一定的控制（如曲率和偏度）以提高网格质量，综合得到网格质量大于0.2即可满足一般仿真需求。

主销后倾角：静平衡时，汽车主销后倾角对应的值为7.39°，该值与汽车给定的主销后倾角 4°34' 相差约 3°，这主要是由于整车姿态角以及硬点坐标的准确性造成的。主销内倾角的存在能够提高转向轻便性和制动稳定性，通常希望其变化越小越好，车轮跳动±40 mm对应内倾角变化2.14°，其主销内倾角随车轮跳动的具体变化如图5所示。本文研究的车轮跳动过程中车轮定位参数与轮胎磨损的关系，以及定位参数相互之间的影响将为汽车的初始设计提供可靠的技术依据，有效地减小车轮侧滑，降低轮胎磨损，提高汽车转向的轻便性和稳定性。

对炸药爆炸进行数值仿真能够很大减少爆炸试验的成本，而且能够更好地获取爆炸过程的参量与冲击波传播过程。在此案例中，建模采用Workbench中的SpaceClaim进行建模，模型包含为炸药、空气域与威力评估板，威力节省计算量与计算时间，模型简化为1/4模型，建立好的模型如图1所示，用其内置的工具进行网格划分，划分好的网格模型如图2所示，炸药起爆点设为炸药中心。炸药起爆冲击波传播过程云图如图3所示，爆炸产物作用到威力评估板后威力评估板的的应力云图如图4所示，距离爆心一段距离的压强曲线如图5所示。

高速动车的发展极大的方便了现代人的出行，不仅缩短城市间的距离，还提升旅行的舒适度与效率，使得人们能够更快捷地穿梭于工作与家庭之间，促进了经济的交流与文化的融合。建立几何模型时对其进行适当的结构优化便于数值模拟过程，网格划分时对其施加一定的控制（如曲率和偏度）以提高网格质量，综合得到网格质量大于0.2即可满足一般仿真需求。通过精细的网格划分和仿真设置，模拟了高速动车周围的流场分布，得到了其速度和压力分布。列车静止时流速分布如图3所示，数值模拟过程中列车行驶速度设置为400km/h，初始压力分布如图4所示。

主要操作步骤如下，首先建立反应器模型，封闭零维模型不包括进口出口，反应器如下。值得注意的是高碳烷烃的层流燃烧速度较低，反应器的温度要设置的高一点，才能达到引燃燃料的条件要求。通过零维模型进行计算，再运用DRGEP和DRG的方法进行简化，得出了比较理想的计算结果。简化机理能运用于其他工况的燃烧计算，极大的简化了计算过程。图4 机理简化方法和误差设置。封闭零维模型通常会计算的比较快，计算结束后打开workbench界面进行简化计算。DRGEP简化，DRG简化，封闭零维模型，误差分析。软件计算出简化的机理。

撞击流是强化流体微观混合的有效方式之一，其原理是通过两股或多股流束在同一空间点相互撞击造成强烈湍流，撞击流式反应器具有高效的微观混合特性，能够产生强烈的压力波动，提高原料液分子间有效碰撞的概率，其性质优越，具有很大的应用潜力。通过精细的网格划分和仿真设置，模拟了反应器内部的流场特性，以云图和流线方式显示反应器内部流场的速度分布和压力分布。反应器达到稳态时，速度及压力分布如图5和图6所示，沿着反应器中垂面，左右两侧速度呈现对称分布，两股流体撞击后速度降低。几何模型如图1所示，网格划分如图2所示。

2.1本文选用Chemkin的PFR反应器，甲烷和水蒸气预混气体进入反应器，PFR反应器可近似为管式反应器，采用Ni基催化剂，且分布在反应器内壁表面，预混气体在反应器内壁表面的催化剂上发生反应，最后由出口排出反应器。CH4和H2O转化率在反应器前端迅速增加，然后逐渐趋于平缓，这说明在反应器前端，甲烷水蒸气重整反应最为剧烈，最后甲烷转化率稳定在65%左右。由于甲烷水蒸气重整是吸热反应，随着反应温度的提升，有利于反应的正向进行，所以甲烷的转化率会提升；2.2 选择求解气体能量方程，设置反应器长度，直径。

搅拌器达到稳态时，气液分布如图6和图7所示，气液交界处呈现下凹式分布，且流场沿着搅拌轴左右对称。搅拌器内压力分布如图8所示，搅拌器上部，压力等于大气压，搅拌器下部，压力自搅拌轴到壁面逐渐增大，搅拌器下部两边靠近壁面处压力最大。几何模型如图1所示，网格划分如图2所示。通过精细的网格划分和仿真设置，模拟了搅拌器内部的气液流动情况，得到了其内部流场的速度分布、压力分布和体积分数分布。搅拌器内初始气液分布如图3所示，设定桨叶转速N=300 r/min，搅拌器内初始速度分布如图4和图5所示。

推荐理由：作者研究了高纯铝不同应变率下单晶塑性变形的取向依赖性，不同应变率下的流动应力情况通过Laue Back-Reflection 技术测量，并提出了两类单晶本构模型用于预测单晶不同应变率的应力响应的能力，研究表明，相较于传统的单晶幂律流动模型，所提出的另外的唯象和位错密度模型很好捕捉了应变率效应，提出的唯象模型参数少，便于拟合，物理模型参数更多，但物理意义更明确，这在捕捉单晶多滑移系开动时提供了更准确的预测（更接近实验结果）。作者认为模型三对单晶变形的预测能力最好，因为其捕捉了更多的物理特征。

其中炮孔为圆形，直径42mm，为保证能够观察到岩石完整的破坏过程，将岩石尺寸定义为3m×3m。计算采用流固耦合算法，空气和炸药采用ALE算法，岩石采用拉格朗日算法，通过* CONSTRAINT_LAGRANGE_IN_SOLID关键字将炸药和岩石结构进行耦合。岩石的损伤过程如下图，岩石结构在爆轰波的冲击作用下，在炮孔附近区域发生损伤，靠近炮孔周围损伤最为严重；裂纹呈不规则形状向四周扩展。岩石的压力云图变化如下，可以看到爆轰波呈圆形往四周传播，应力波在到达岩石边界时，未发生发射现象，与理论相符合。

具有深亚波长厚度（5cm）的吸收器对低频声音（

本期将VPSC与宏观有限元结合，以BCC材料作为研究材料，利用有限元获取了复合工艺下的边界条件，分别研究了单向压缩工艺和复合工艺下的织构演化，对比了不同工艺下产生的织构区别。在复合工艺下，合金中的织构较为复杂，呈现弱的丝织构和明显的剪切织构，且随应变的增加，剪切织构越为显著，压缩织构明显减弱，如图4所示。从图5中可以看到，不同工艺下的相对滑移激活完全不同，在单相压缩工艺下，(101)[1-1-1]处于有利激活位置，而复合工艺下的(101)[11-1]处于最大概率的相对激活位置。

随着城镇化进程的快速推进，城市下垫面的透水性能不断降低，内河水面率不足，调蓄功能锐减，加之全球气候变化导致强暴雨等极端天气频发，城市排水系统排涝能力严重不足。城市深层调蓄隧道系统能有效增加雨水调蓄能力，防止内涝，且由于隧道埋深较大，可充分利用城市深层地下空间，避免大量征地和拆迁，在日本东京、美国芝加哥及加拿大埃德蒙顿等城市已经应用多年。网格处理采用Fluent meshing绘制六面体网格，简单快捷，对边界层进行了处理，网格数量可控，网格质量在0.4以上。模拟过程中，气泡的运动可见。

不仅仅是应力变化较大，仅热传导的热力耦合结果中位移最大值为3.47mm，而考虑了辐射和散热的热力耦合结果中位移最大值仅为0.69mm。由上图可知，仅进行热传导分析时无论是温度场抑或是应力场，均会比加上辐射和散热后的结果大，就实际情况而言，处于自然环境下的混凝土箱梁不仅会进行热传导，还会进行适当的散热和辐射活动，因此在对箱梁进行温度场和温度效应分析时，辐射和散热的作用不可忽略，仅设置热流密度进行热传导无法模拟真实环境下的混凝土箱梁。箱梁截面尺寸信息如下图所示，混凝土节段取3m，混凝土强度等级为C60。

1，建立包含200晶粒的二维多晶模型（0.1*0.03mm），并使用四节点平面应变单元进行网格划分，如下图。在原始程序中修改流动方程，加入背应力项，引入运动硬化项，从而可以描述多晶金属循环加载中的包辛格效应。基于作者提供的思路和参数，对黄永刚原始程序进行修改，考虑背应力效应，并进行简单的数值验证。以文献的例，验证修改模型的准确性，其中文献作者的几何模型和材料参数如下。依据该模型，作者模拟得到单调拉伸以及循环加载下材料的宏观应力应变响应为。2，施加正弦形式的循环拉压的位移载荷（1%），引力比为-1。

抑制剂的详细机理包含四个子机理: (1)烷烃/空气燃烧子机理:(2) 氟碳抑制子机理;对于碳氢火焰燃烧采用AramcoMech的 C1-C4 机理，包含 111 个组分，784 步基元反应。根据计算结果可以计算出不同氛围条件下抑制剂对温度和压力的影响，如图4所示。本案例采用自燃模型计算，分别计算了抑制剂在10%、15%、20%的条件下的抑制燃烧情况。需要额外设置的是反应物质中的添加物，分别设置为10%、15%、20%。同时为了计算抑制剂对燃烧过程中的影响，对抑制剂的敏感性和反应路径进行勾选，分别计算。

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通过FLUENT二次开发，建立了三维电流体动力学模型，该模型实现了VOF方法和泄漏介质模型的耦合，可以得到与相应实验完全一致的结果。研究表明，随着电压的增加，液滴尺寸变小，导致电场对液滴形成的影响越来越大。当V达到750V时，压差的演变由周期性变化的电场控制，压力的变化加速了分散相的破裂。电频率的增加导致分散相内电势的大幅提升，在分散相颈部的中间部分处引起强烈的电体积力。本文详细的研究揭示了通过增加施加的交流电场的频率，液滴形成从滴落到喷射的转变背后的机制。图一 带有非接触电极的微通道示意图。

1 上一版本完整功能介绍：Voronoi晶体插件-6.0版本[新功能介绍]三维泰森多边形（voronoi模型）插件 V6.02 新增功能模块7.0版本新增功能模块包括：柱状晶体模块和分层晶体模块。2.1 二维柱状晶体模块该模块支持生成二维各项异性晶体模型，生成的晶体为细长形晶体。图2.1 二维柱状晶体模块2.2 二维分层晶体模块该模块支持生成多层晶体模型，每一层可设置不同厚度和晶体大小，晶体的层数支持多达20层。图2.2 二维分层晶体模块2.3 三维柱状晶体模块。

与普通的带圆形穿孔的MPP不同，提出了一种独特的带花瓣形穿孔的MPR吸收器。比较了具有花瓣形穿孔的MPP与具有相同孔隙率的传统MPP的吸声性能。研究表明，孔形状的变化显著改变了流体速度场和孔内/孔外的流动电阻率，因此，在所考虑的情况下，具有花瓣状性能的拟议MPP的吸声性能可以优于传统MPP。在当前的研究中，系统地改变了传统圆形穿孔的横截面形态，并提出了一种通用的MPP理论，以解释穿孔形状对吸声的影响。图(a)文献中具有圆形和花瓣形穿孔的MPP的吸声系数:理论预测与有限元仿真结果的比较；

织构演化模拟模型使用包含1000个单元的1*1*1mm立方体，其中每个单元表示一个特定取向的单晶，初始织构使用软件生成1000组随机取向，并分配给不同的单元，模型和初始织构如下图所示，织构演化模拟模型使用包含1000个单元的1*1*1mm立方体，其中每个单元表示一个特定取向的单晶，初始织构使用软件生成1000组随机取向，并分配给不同的单元，模型和初始织构如下图所示，（4）FCC，BCC，HCP多晶局部应力应变场模拟，状态变量说明，初始取向赋予，后处理取向提取，应力应变曲线提取。以FCC－铝为例子。

在模拟计算时，为了减少温度不稳定性对反应的影响，往往会通过实验来获得一个固定的温度分布描述文件。按照实验条件设置入口边界条件，同时按照化学计量比设置混合燃料的工况，计算结束后通过chemkin自带的后处理程序进行作图，结果如图4所示，计算结果包括了温度、氮氧化物生成情况。搭建模型后对选择的机理进行预处理，预处理过程中会排除掉反应机理中的相关格式错误。通过研究含氮氧化物的机理，对碳氢燃料的燃烧研究更有实际意义，对碳氢燃料的应用具有深远影响。关键词：贫燃预混燃烧，NOX生成机理，高压工况，热辐射，热损失。

泥岩在受压过程中主要经过了5个阶段，即压密阶段、弹性变 形、应变硬化、应变软化、残余阶段。参考文献：张力伟,贾善坡,邹江涛,舒婧曦.泥岩的峰后软化力学模型.中国科技论文,2016,11(21):2456-2461。在岩石的塑性变形过程中会产生比较明显的剪胀现象，而用来描述这一现象的较常用的力学参数就是剪胀角。本文基于泥岩的三轴压缩试验曲线，建立考虑应变软化特性的泥岩弹塑性本构模型，使用。*为残余阶段的应变软化参数初始值。计算得到的应力云图及不同围压下的载荷位移响应如下所示。r为残余阶段强度参数，

2，指定材料本构模型，这里弹性模型采用hooke线弹性模型，塑性使用唯象的晶体塑性本构模型，晶体结构为Bcc，包含24个滑移系，分别指定马氏体，铁素体的对应材料参数。3，每一个晶粒的取向，采用bunge方式描述，在文件中给出每一个晶粒的欧拉角，以及每一个晶粒种两相结构所占的比值（这里假设两者的占比为0.82，0.18）1，指定分析步的输出内容（包含晶体本身的输出，和phase的输出）我们指定的输出如下图所示。9，将vtr格式的文件用paraview打开，如下图所示，P和F的分布情况。

通过Connection_coupling定义流固耦合设置，如图3，拉格朗日体选择弹体，ALE体选择水和空气。模型如图1所示，上部分为空气，下部分为水，中间模型为弹体，空气与液体通过共节点方式划分网格，弹体单独进行网格划分，并且弹体与空气和水的网格重叠。边界条件为，约束水、空气、弹体垂直于Z轴方向的自由度，定义边界为无返射边界条件，同时给子dan 20m/s的初速度，考虑地球重力，如图4。弹体材料为结构钢，空气材料通过冲击线性状态方程定义，水的材料通过空材料加状态方程定义，有限元模型如图2所示。

回收的烟气代替燃烧空气中的 N2，用于降低火焰温度并保持通过锅炉的气体量。图5和图6分别为敏感性分析和NO的后处理结果，图7为氮氧化物的主要反应路径。从图中可以看出，小的活性基团对于氮氧化物的生成起着至关重要的影响。值得注意的是氨气的层流燃烧速度较低，反应器的温度要设置的高一点，才能达到引燃燃料的条件要求，反应器的体积设置为150立方厘米，保证了不会因为反应体积过大或者过小导致计算发散。根据PSR模型的设置，搭建入口、反应器、出口的模型布置，如图一所示。图6 煤粉生成氮氧化物的反应路径。